Considere o arranjo amplificador apresentado na figura a seguir ajustado através dos seguintes parâmetros.

Deseja-se alterar a carga do sistema para R_L = 60 Ω, mantendo todos os demais parâmetros inalterados. A partir do novo valor de R_L e a respeito da variação de alcance do sinal CA não ceifado na saída do arranjo (MPP), é correto afirmar que o MPP:

Considere o seguinte circuito de polarização pela base composto por um transistor NPN com V_BB = V_CC = 15V, um resistor de base R_B = 500kΩ, resistor de coletor R_C = 3kΩ e adotando o modelo ideal do transistor (queda de tensão nula entre base e emissor).

Sabendo que o arranjo exibe a reta de carga da imagem, é correto afirmar que os valores de ganho β_CC associados respectivamente aos pontos de operação A, B e C valem, respectivamente:

Considere o seguinte circuito de polarização por divisor de tensão baseado no transistor bipolar de junção do tipo PNP e alimentado por uma fonte de tensão V_CC = −10 V. Os demais parâmetros do circuito são: R₁ = 10 kΩ, R₂ = 2,2 kΩ, R_C = 5 kΩ e R_E = 1,1 kΩ.

Adotando V_BE = 0,7 V e desprezando a corrente de base (β_CC >> 1), o valor da tensão emissor-coletor V_EC do transistor é definida aproximadamente por:

Um regulador de tensão Zener é projetado para alimentar um sistema lógico digital com tensão de referência de 5,1 V. A tensão de entrada do arranjo não regulada pode variar de 12 V a 24 V, enquanto a corrente demandada pela carga pode variar de 10 mA a 40 mA.

Considerando que o regulador deve operar de forma adequada em todas as condições de operação possíveis, o valor máximo projetado para o “casamento” da resistência série R_S , o qual garante que o sistema não saia da faixa de regulação em nenhuma condição, é de aproximadamente:

Considere um conversor CC-CC do tipo abaixador, Buck, estruturado a partir dos seguintes parâmetros/componentes:
• Tensão de alimentação: Vs = 48 V;
• Tensão de Saída: Vo = 24 V;
• Capacitância: C = 100 uF;
• Frequência de chaveamento: Fs = 20 kHz;
• Resistência da carga: RL = 20 Ω.


Para os referidos parâmetros, o conversor Buck se manterá no modo de condução contínua a partir de uma indutância L mínima de:

Considere o seguinte arranjo para conversão CC-CC funcionando em modo de condução contínua.

Para que seja obtido uma tensão, na carga R, de – 24 V (Vo= – 24V) a partir do valor de entrada Vs = 12 V e da potência, na carga R, de 40 W, o ciclo de trabalho (Duty - Cycle - D) na chave S deve ser de aproximadamente:

A imagem a seguir apresenta um retificador controlado que está conectado a uma impedância RL em série com uma fonte de tensão CC. Da mesma forma que ocorre em uma aplicação fotovoltáica, é possível controlar o fluxo de potência de maneira que o mesmo se dá da fonte para carga, classificando assim o arranjo como um “inversor”. Nesta “inversão” de funcionamento do conversor, a potência é fornecida pela fonte CC e a potência absorvida pela ponte é transferida para o sistema CA. Para isto, o ângulo de atraso deve ser maior que 90° (90° <α< 180°) e a tensão V_cc deve ser negativa resultando em uma tensão V_O, na saída da ponte, também negativa.

Para um arranjo de retificador controlado no modo “inversor”, considere um “módulo de células solares” de 110V (Vcc= – 110V) capaz de fornecer até 1.000 W de potência. Sabendo que a fonte C.A possui um valor eficaz de Vs=120∠ 0° V, em que R = 0,5 Ohms e L é elevado o sufi ciente para garantir que a corrente do arranjo seja CC (modo de condução contínua) e considerando os SCR’s como ideais, o ângulo de atraso α necessário para garantir o fornecimento da potência dos painéis solares é de:

Para que ocorra a manutenção de um equipamento eletrônico, necessita-se substituir um diodo presente em um circuito retificador que opera em frequência da ordem de 300 MHz. Ao analisar o componente original, verifica-se que o mesmo possui uma queda de tensão direta de aproximadamente 0,25 V e que sua construção utiliza uma junção entre um metal e um cristal de silício dopado tipo n — característica que elimina a formação de cargas armazenadas na junção e, consequentemente, o tempo de recuperação reversa do dispositivo. O diodo que atende às características descritas está corretamente indicado na alternativa:

A imagem a seguir apresenta retificadores de onda completa controlados de maneira que os SCR’s S1 e S2 fi cam polarizados diretamente quando a fonte se tornar positiva, todavia não conduzirão enquanto os sinais de gatilho não forem aplicados. De modo análogo, S3 e S4 ficarão polarizados diretamente quando a fonte se tornar negativa, porém não entrarão em condução até que os sinais de gatilho sejam aplicados. Desta maneira, o ângulo de atraso α trata-se do intervalo entre a polarização direta do SCR e a aplicação do sinal de gatilho. O arranjo trabalhará como um retificador onda completa a diodo caso o ângulo de atraso seja nulo, α=0.

Dessa forma, a tensão média V_O aplicada na carga resistiva pode ser corretamente descrita por: 

Considere um sistema formado por uma fonte de tensão senoidal Vin= 100∠ 0°, em 60Hz, que alimenta uma carga não linear, resultando em uma corrente não senoidal expressa na seguinte forma trigonométrica de uma série de Fourier:
i(t) = 8 + 15.cos(377t + 30°) + 6.cos(2*(377)t + 45°) + 2.cos(3*(377)t+60°)
Pode-se calcular a taxa de distorção harmônica total da corrente na carga THD num total de: